Энергия и энергетика сегодня

Реконструкция абонентского ввода жилого здания

Для облегчения расчётов по формуле 2.1.3.8 составлены таблицы и номограммы, которыми положено пользоваться при проектировании тепловых сетей [7].

По СНиП 2.04.01-85 (2000) Внутренний водопровод и канализация зданий. Принимаем KM = 0,2 - для подающих и циркуляционных распределительных трубопроводов; KM = 0,5 - для трубопроводов в пределах тепловых пунктов, а также для трубопроводов водоразборных стояков с полотенцесушителями; KM = 0,1 - для трубопроводов водоразборных стояков без полотенцесушителей и циркуляционных стояков.

Выбираем два расчётных направления: первое

- от верхних водоразборных приборов стояка 12 до водоподогревателя в тепловом пункте и второе

- от верхних водоразборных приборов стояка 1 до водоподогревателя. Соответственным образом нумеруем расчётные участки.

Гидравлического расчёта делаем на основании источников [1,12,13,15]. Результаты записываем в табл. 2.1.5. Вначале заполняем графы 1 3, затем по произведению суммарного количества водоразборных приборов N, находящихся за расчётным участком по ходу движения воды, и вероятности их действия P в системе горячего водоснабжения, взятой из таблицы (4, прил.4), находим безразмерный коэффициент а. Расчетные секундные расходы воды на участке определяем по формуле 2.1.1.6. ().

Ориентируясь на допустимые скорости движения воды в трубах, по [13] определяем диаметры трубопроводов на участках DУ, а также удельные потери давления на трения по длине RТ. Данные записываем в графы 7, 8 и 11 табл. 2.1.5. По [11] устанавливаем корректирующие коэффициенты KW и KR и заносим их в графы 9 и 12. Фактическое значение скоростей w на участках теплопровода и удельные потери давления на трение R получаем, умножая табличные значения wT и RT на корректирующие коэффициенты KW и KR . Полученные данные заносим в графы 10 и 13.

Пример расчёта:

Для участка 12.1: N×P = 2× 0,016 = 0,032;

G = 5×0,2× 0,241 = 0,241 л/с;

w = 0,848× 1,48 = 1,255 м/с;

R = 1309× 2,77 = 3626 Па/м;

И так же для всех остальных участков. Данные заносим в табл. 2.1.5.

Принимая соответствующие значения коэффициента KМ , рассчитываем потери давления Dp на каждом расчётном участке (графа 15):

Для участка 12.1: Dp= 3626× 2,2× (1+0,1) = 8775 Па;

Для участка 12.2: Dp= 4565× 3× (1+0,1) = 15065 Па;

Для участка 12.3: Dp= 7069× 3× (1+0,1) = 23328 Па;

Для участка 12.4: Dp= 1886× 3× (1+0,1) =6224 Па;

Для участка 12.5: Dp= 2354× 3× (1+0,1) = 7768 Па;

Для участка 12.6: Dp= 537× 3× (1+0,1) = 1772 Па;

Для участка 12.7: Dp= 629× 3× (1+0,1) = 2076 Па;

Для участка 12.8: Dp= 720× 3× (1+0,1) = 2376 Па;

Для участка 12.9: Dp= 814× 3× (1+0,1) = 2686 Па;

Для участка 12.10: Dp= 911× 6,2× (1+0,2) = 6778 Па;

Для участка 13: Dp= 1830× 0,9× (1+0,2) = 1975 Па;

Для участка 14: Dp= 2816× 6,4× (1+0,2) = 21627 Па;

Для участка 15: Dp= 361× 30× (1+0,2) = 12996 Па;

Для участка 16: Dp= 1422× 2× (1+0,5) = 4266 Па.

В графе 16 суммируем нарастающим итогом потери давления от начального до конечного расчётного участка.

Произведя расчёт для первого направления, определяем располагаемое давление для стояка 1 и участка 17, которое будет равно потерям давления на участках 12.1…12.10, 13, 14, 15.

Перейти на страницу: 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22

Back to Top